本文結(jié)合專(zhuān)用汽車(chē)的大速比分動(dòng)器設(shè)計(jì)，在輸出軸齒輪裝配工藝中采用熱裝配技術(shù)，根據(jù)零部件材料的性質(zhì)，確定過(guò)盈量和裝配間隙，分析熱裝配接觸壓力、齒輪與軸之間的摩擦力等特性，并采用KISS- SOFT軟件進(jìn)行產(chǎn)品校核和安全性計(jì)算。

　　齒輪熱裝配方法可以減小齒輪和與之連接軸的加工要素，降低生產(chǎn)成本，提高齒輪的裝配精度。如果處理得當(dāng)，熱裝配的齒輪傳遞的扭矩、傳動(dòng)比、轉(zhuǎn)速也可以達(dá)到花鍵連接的水準(zhǔn)。

　　本文結(jié)合大速比分動(dòng)器設(shè)計(jì)，在輸出軸齒輪采用熱裝配技術(shù)，根據(jù)零部件材料的性質(zhì)，確定過(guò)盈量和裝配間隙，分析熱裝配接觸壓力、齒輪與軸之間的摩擦力等特性，最后采用 KISSSOFT 軟件進(jìn)行產(chǎn)品校核和安全性計(jì)算。

　　一、 結(jié)構(gòu)參數(shù)

　　熱裝配過(guò)程是將預(yù)熱后的齒輪裝配在外徑大于該齒輪內(nèi)孔直徑的軸上，齒輪和軸的配合采用過(guò)盈配合，裝配前將齒輪加熱，齒輪受熱膨脹，內(nèi)徑增大、輪轂伸長(zhǎng)，裝配時(shí)輪轂的一個(gè)端面貼住軸的基準(zhǔn)端面，在環(huán)境溫度下，齒輪溫度下降，產(chǎn)生徑向和軸向的收縮，內(nèi)孔縮緊套在軸頸上，完成齒輪的熱裝配。

圖1 輸出軸熱裝配齒輪結(jié)構(gòu)示意圖

　　圖1為輸出軸熱裝配齒輪結(jié)構(gòu)示意圖(圖中用I標(biāo)出)。該分動(dòng)器輸出轉(zhuǎn)矩為12000N·m，輸出軸最高轉(zhuǎn)速為2000r/min，速比分別為1.00和6.03，實(shí)現(xiàn)車(chē)輛的前后橋驅(qū)動(dòng)。齒輪和軸的材料均采用 20CrMnTi，表面滲碳深度0.7mm～1.0mm，表面硬度 HRC58-64。

圖2 熱裝配的公差控制示意圖

　　圖2為熱裝配的公差控制示意圖。圖中 D 為公稱(chēng)直徑，B 為裝配長(zhǎng)度，δ為熱裝配的控制公差。

　　二、 齒輪與軸過(guò)盈量計(jì)算

　　齒輪與軸過(guò)大的盈量會(huì)產(chǎn)生一定的裝配應(yīng)力，生成結(jié)合面的靜摩擦，保證傳遞轉(zhuǎn)矩的要求。圖3為所建立的齒輪與軸過(guò)盈配合的理論計(jì)算模型。由于熱裝過(guò)程中，齒輪受熱套裝在軸上，冷卻后，只有沿圓周均布的接觸壓力qa。

圖3 軸與齒輪過(guò)盈配合理論計(jì)算模型

　　根據(jù)工程力學(xué)理論，平面微元力的平衡有：

　　式中：σ_r—徑向應(yīng)力；σ_θ—環(huán)向應(yīng)力；r—徑向半徑。

　　微元應(yīng)變的幾何及物理關(guān)系有：

　　式中：ε_r—徑向應(yīng)變；ε_θ—環(huán)向應(yīng)變；E—彈性模量；μ—泊松比；u—所取微元徑向的位移。

　　可得周向應(yīng)力和環(huán)向應(yīng)力：

　　對(duì)式(3)求導(dǎo)，并代入式(1)有：

　　對(duì)式(4)積分，并代入邊界條件，對(duì)于軸有：

　　負(fù)號(hào)代表尺寸減小。

　　對(duì)于齒輪有：

　　齒輪裝配在裝配結(jié)合面處的公差為：

　　三、 齒輪熱收縮的過(guò)程

　　齒輪裝配前，進(jìn)行預(yù)熱，溫度至t℃，齒輪內(nèi)孔直徑 D 受熱膨脹了 ΔD。論文沒(méi)有考慮齒輪寬度 B 增大 ΔB 的影響。

　　式中：ΔD—齒輪內(nèi)孔直徑受熱膨脹增量；α—材料熱膨脹系數(shù)；D—齒輪內(nèi)孔直徑；t₀—裝配環(huán)境溫度。

　　將加熱后的齒輪取出，壓裝至軸上。齒輪溫度從t下降，齒輪冷卻收縮，收縮開(kāi)始階段，齒輪內(nèi)徑收縮量小于裝配間隙e時(shí)，收縮不受其他影響，稱(chēng)為自由收縮;齒輪內(nèi)孔直徑收縮至軸直徑時(shí)，齒輪與軸開(kāi)始接觸，此時(shí)收縮受到軸的影響，稱(chēng)為約束收縮。即 ΔD =δ+e，其中e為裝配間隙。

　　齒輪進(jìn)入約束收縮階段時(shí)，齒輪與軸開(kāi)始接觸，齒輪繼續(xù)收縮，壓迫軸反作用力壓迫齒輪內(nèi)孔表面，齒輪內(nèi)孔表面壓力為qa。

　　四、 分動(dòng)器齒輪與軸熱裝的公差確定

　　齒輪和軸的材料均采用20CrMnTi，彈性模量 E =E₁ =E₂ =207GPa，泊松比μ =μ₁ =μ₂ = 0.25，材料屈服應(yīng)力[σ]=425 MPa。設(shè)定齒輪的裝配溫度為180℃ ～200℃之間。

　　考慮齒輪傳動(dòng)工作時(shí)，需要傳遞轉(zhuǎn)矩，在裝配結(jié)合面具有剪切應(yīng)力τ_rθ存在，即τ_rθ =βqa ，其中靜摩擦系數(shù)β=0.15。同樣在在裝配結(jié)合面處，σ_r = -qa， σ_θ = ((r₂² +r₁²)/(r₂² -r₁²)q_a 。根據(jù)強(qiáng)度理論：

　　計(jì)算得σ_θ、σ_r 值代入式(9)，并根據(jù)第3強(qiáng)度理論，有：

　　根據(jù)σ3rd <[σ]/n，安全系數(shù)n=1.5。得：σ3rd < 283.33MPa。即可以得到：qa<109.72MPa。由qa 值，代入公式(7)，得：δ>0.0421mm。通過(guò)確定的 σ值，選定配合尺寸參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 分動(dòng)器輸出軸齒輪與軸的尺寸參數(shù)

　　五、 分動(dòng)器齒輪與軸熱裝的性能參數(shù)及安全系數(shù)

　　根據(jù)所選的輸出軸齒輪與軸的尺寸參數(shù)及材料，采用KISSSOFT的軟件進(jìn)行裝配安全性校核，得到裝配安全系數(shù)見(jiàn)表2，同時(shí)獲得相關(guān)計(jì)算的結(jié)果如表3。

表2 裝配相關(guān)安全系數(shù)計(jì)算值　　

表3 KISSSOFT計(jì)算結(jié)果

　　考慮齒輪熱裝配后的齒形誤差會(huì)發(fā)生變化，分析檢測(cè)了齒形的三個(gè)參數(shù)值，見(jiàn)表4。檢測(cè)結(jié)果表明，熱裝后齒輪的齒距積累公差、齒廓積累公差和齒向積累公差是有變化的，但變化值在設(shè)計(jì)要求范圍內(nèi)。

表4 齒形誤差的檢測(cè)結(jié)果

　　該分動(dòng)器經(jīng)過(guò)3年多的試驗(yàn)和裝車(chē)使用，輸出齒輪與軸的熱裝配安全可靠。圖4為分動(dòng)箱的安裝使用圖。

圖4 齒輪熱裝輸出軸的分動(dòng)箱的應(yīng)用

　　六、 結(jié)論

　　齒輪與軸熱裝是一個(gè)復(fù)雜的工藝過(guò)程，可以減小齒輪和與之連接軸的加工要素，提高齒輪的裝配精度。本文根據(jù)分動(dòng)箱輸出軸和齒輪的材料性質(zhì)，提出過(guò)盈量和裝配間隙的計(jì)算方法，可以滿(mǎn)足齒輪與軸之間的力學(xué)特性和接觸應(yīng)力要求，各項(xiàng)安全系數(shù)也滿(mǎn)足工程應(yīng)用需要。